蒸發器是制冷系統四大必要部件之一, 而//www.klhb" target="_blank">長沙冷風機則是蒸發器與風機的有機組合, 它的性能好壞直接影響到整個制冷系統性能的優劣, 而它的性能是由其本身的結構參數和運動工況所決定的。制冷系統所選用的//www.klhb" target="_blank">株洲冷風機, 如果運動工況偏離設計工況, 有可能達不到設計要求對設計人員和設備選型人員來說, 必須對這兩個影響因素有清醒的認識, 否則將會使設計失敗達不到預期的設計要求。許多工程設計失敗的例子就是因為不能正確認識它們之間的關系, 把運行工況的傳熱系數當成設計工況的值而進行設備選型。因此造成了冷庫溫度降不下來的后果, 而往往這些失敗是無法彌補的。比如改用大面積的冷風機,增大了所配帶風機的功率, 產冷量增大的部分有可能被風機功率增大所造成的耗冷量所抵消; 而降低蒸發溫度, 有可能會造成機組冷量的不足。

      //www.klhb" target="_blank">工業冷風機的設計包括結構設計和熱工計算。結構設計主要包括確定管徑、管子排布方式(順排、叉排)、翅片片型、片距、制冷劑單流程當量管長等, 對氛里昂冷風機還要有分液管管徑管長管路數; 熱工計算主要包括確定風量( 由風速決定) 、換熱面積蒸發溫度以及換熱溫差整體全壓, 以及不同運動工況下的冷量等。結構設計和熱工計算是相互依存, 互為補充的。設計時應特別注意以下問題：

(l) 蒸發盤管每通路的管長是受限制的, 每個蒸發器一般不能由單個通路組成, 蒸發盤管每通路允許長度取決于允許工作壓力降。一般來講, 對R 12 壓力降對應的飽和蒸發溫度差控制在2 ℃ 以下, 對R 2 2 壓力降對應的飽和蒸發溫度降低值限制在1 ℃ 以內，因此, 對于現成的蒸發器, 其單程管長是確定的, 也就決定了它在一定工況下的最大制冷能力, 而且隨著蒸發溫度的降低, 其最大制冷能力相對減小, 這時就不能單純用制冷面積的概念來理解其制冷能力了。

(2 )對氟里昂蒸發器(冷風機) , 通常采用液體分配器來均勻增大各通路的阻力, 使各通路阻力的差別減小到一定程度, 從而達到均勻分配液體的目的。這時再配合外平衡式膨脹閥, 可使蒸發器的制冷能力不減小, 這是因為分液器的阻力值只對所選擇膨脹閥的進出口壓差有影響, 而與蒸發溫度無關。但應注意的是, 分液器的分液管所能分配的制冷量有上、下限, 其實質是通過的制冷劑流量有限制。若流量超過上限, 則壓力降過大, 甚至達到臨界流量; 若流量低于下限時,則阻力又太小, 不能實現靠增大通路阻力減小各通路阻力差別而均勻分配液體的目的。因此進行蒸發器設計時, 必須針對每通路的制冷能力極限來選擇相應的分配器, 主要是確定分配管的內徑和長度, 也就是說, 對于已設計好的帶分配器的冷風機, 在一定工況下, 其制冷能力是有限制的,如果所要求的制冷量超過其上限, 再增大面積也是無濟于事的。對大馬拉小車的情況, 有可能出現大馬拉不動小車的現象。

(3) 對結箱工況下的冷風機, 應設計成變片距, 這樣可以延長冷風機的除箱周期, 節約能源,因為冷風機的結霜厚度沿風向是逐漸減薄的。對于處于同一空氣流程內的兩組冷風機, 上游的一組設計成變片距的, 由于下游一組結箱很少, 完全應該設計成同片距的, 甚至可以不設沖箱水管, 這在我們研制的速凍機的運行中得到了證明。

(4 ) 對翅片管的叉、順排問題也應考慮。我們知道, 叉排比順排的換劣夢性能提高10 % , 美國專家通過實際側試表明, 對較低溫度下結箱較嚴重的時候, 叉、順排的換熱性能差別很小, 再者, 順排空氣阻力較小, 故在較低溫度工況下工作的冷風機, 趨向于采用順排。